電弧爐、礦熱爐、電阻爐等爐用變壓器，二次保證。如膠木夾板分別在每相引線銅排長度方側(cè)電壓低、電流大，引線的漏磁和引線阻抗在變向間隔300 4001處加固組緊固夾板，還可。壓器的電壓降中占較大比例，中小型爐約占2直接在擱排上打孔穿過絕緣玻璃絲棒，用螺母緊30，所レッ其引線的選取和排列及聯(lián)接是值得固防松，抑制電動為產(chǎn)生的震動。在引線銅排路研究的。

　　1.大電流引線銅線的排列及結(jié)構(gòu)般爐用變壓器，二次側(cè)電壓為幾十伏至幾百伏，電流達幾千安乃至幾萬安，為了減少引線損耗和阻抗壓降，般采用多組開口H角形引出，每相4塊、6塊、8塊偶數(shù)組銅排，從箱上或油箱側(cè)壁引出。每相引線銅排必須頭尾并引出，交錯排列如圖，亦即相鄰引線銅排中電流方向相反，載流銅排產(chǎn)生的漏磁通相互抵徑上，不僅要保證絕緣距離，還要保證與油箱及鋼件之間有塊銅排寬的間距，減少引線漏磁在鋼件中產(chǎn)生的附加滿流損耗。

　　電爐變壓器，額定容量5500以心八，二次側(cè)電壓為122 260伏，二次額定電流15安采用兩組開口H角形引出，每相引線銅排lOxKX四塊，排列序號a、x、a、x，每塊銅排載流3515安，電流密度四塊由消，相反極性的銅排間距越近，漏磁通巧消程度箱蓋上引出，如圖所示，云相共12塊，每塊銅就越好，從而減少漏抗。但是相反極性的銅排間排引出3515安，電流密度為1.76眾/胃2在空距越近，電動力便越大，故應有可靠加固措施來氣中。用戶為了短網(wǎng)聯(lián)接簡便，在油箱內(nèi)閉合出線銅排排巧兩組云角形，從箱蓋上引出六塊銅排10排列序號aabb，每塊銅排中電流是原來電流的6089/3515 =75倍，電流密度為3.

　　04八/胃2空氣自冷電流密度2八/，33兩組共引出電流15安，呈相互差120度，在其周圍有很強磁場，在出線法蘭、箱蓋上產(chǎn)生禍流發(fā)熱該變壓器箱蓋原用普通A3鋼制，投人運行后23小時，出線法蘭、箱蓋嚴重發(fā)熱，出線銅排法蘭上密封耐油橡膠墊受熱溶化，所幸發(fā)現(xiàn)及時，避免了場事故的發(fā)生，后將箱蓋改用無磁鋼制作后，情況較前好些，但度仍然較高，至少在150度；1上，變壓器仍不能正常運行，比較后還是將引線銅排改回原樣全部引出，排列為axax，byby，zz，在箱蓋上方將兩組H角形閉大電流引出線的漏磁是不容忽視的。

　　根據(jù)多年從事特種變壓器設(shè)計的經(jīng)驗，深感大電流引出的困難，針對搡難題，我們提出了低壓水冷銅管側(cè)出線見圖二，將通水銅管由油箱側(cè)壁引出電流。銅管在空氣自冷中電流密度為1.62A/2而銅管在循環(huán)水冷卻下電流密度可達36A/2，甚至還可レ：J更大些。這樣既解決了大電流的散熱問題，又減少了銅材用量，引線路徑由線圈出頭直接到油箱側(cè)壁的出線銅排上，再與短網(wǎng)銅排聯(lián)結(jié)，不需要引線銅排，縮短引線路徑近米，降低了成本，增加了散熱效果，性能指標還有所提篼，與原箱蓋上銅排引出方式相比，節(jié)約銅材1015，運行損耗降低18 20，功率因數(shù)也有所提高。目前爐用變壓器采用水冷銅管側(cè)出線，效果比較理想，是值得推廣的。

　　某些特殊場合使用的變壓器，在油箱外閉合3角形么、星形￥不能滿足要求，如：整流變壓器需要在油箱內(nèi)封H角形、星形Y六相、十二相、更多相，人們發(fā)明了正反：￡角形，正反星形同相逆并引出，使其相鄰引出線銅排33，電流方向相反3正蘭角形引出正向電流，3，反角形引出反向電流33產(chǎn)生的漏磁通相互抵消，減少漏磁。也可根據(jù)H相磁勢和為零的原理ab，ab，幾組分別引出，使每組31：相與相之間盡量靠近也可在相與相間加隔磁條，使引線周圍磁場減弱，方能滿足某些特種變壓器在箱內(nèi)閉合聯(lián)結(jié)組別的特殊要求。

　　2.大電流出線銅排與短網(wǎng)銅排的聯(lián)接前述大電流的爐用變壓器常采用多組開口角形引出，那么蘭角形聯(lián)結(jié)在什么位置閉合，各種爐子有其特殊要求，從引線壓降上講，是離爐子電極越近越好。般礦熱爐在蘭相電極的集流環(huán)上閉合吉角形聯(lián)結(jié)，電弧爐耗隅窩墻附近。角形閉合前是相電流，閉合后是線電流，相差75倍，角形聯(lián)結(jié)看起來是小事，往往被人忽視，其實是應該認真對待的，首先要選取定接觸面積，電流密度不得大于1.5八/1，還要選擇銅排接觸面的方位。下面レ：；HSSPK7200/10電爐變壓器為例，分析大電流銅排與短網(wǎng)銅排聯(lián)結(jié)的種情況：2.1圖H所示該變壓器A相出線，二次側(cè)由兩姐開口二角形引出，14，村2，聯(lián)成個ミ角形Al，a2y2，b2這，2x2，聯(lián)接成個H角形A2，兩個H角形并聯(lián)。其中每個a號短網(wǎng)銅排由兩側(cè)的兩個接觸面積10X 200引出12額定電流為6089安，每個接觸面流過電流為3045安，接觸面的電流密度：3045八10200=1.524/為正確聯(lián)結(jié)方式。

　　2.2圖四所示是同臺變壓器，同樣的聯(lián)結(jié)方法，聯(lián)結(jié)方位改變了，先聯(lián)結(jié)后引出，每個短網(wǎng)銅排由右邊個接觸面引化6089安電流。接觸面的電流密度為6089/10X200=3.04A/12，是圖王電流的2倍，因損耗與電流平方成正比，所レッ圖四中的接觸損耗是圖S中的4倍，這將引起局部過熱。國四為不正確的聯(lián)結(jié)方式。

　　巧四2.3圖五所示聯(lián)結(jié)方式更為錯誤，兩組H角形并聯(lián)后，再由個短網(wǎng)銅排聯(lián)結(jié)，32接觸損耗與圖四聯(lián)結(jié)方式之損耗類式。短網(wǎng)銅排3右邊的接觸面積將流過全部額定電流121八安，等于圖四電流的2倍、圖電流的4倍，接觸面電流耗是圖3的少=化倍，將導致局部嚴重過熱，甚至燒紅銅排蘭相功率偏移，導致爐子不能正常運巧。對于各種大電流輸出的聯(lián)接，用戶可參考上述幾種接法，仔細分析各側(cè)接觸面積的電流值，選擇正確的聯(lián)接方式，進步減少接觸損耗。

　　隨著我國冶煉工業(yè)的發(fā)展，冶煉爐容量越來越大，二次輸出電流也越來越大，每個細小的中間環(huán)節(jié)都至關(guān)重要，合理設(shè)計引線及短網(wǎng)聯(lián)結(jié)，對爐子的經(jīng)濟效益和安全運行是十分必要的。

　　參考資料《鋼鐵企業(yè)電力設(shè)計參考資料》北京鋼鐵設(shè)計總院編冶金工業(yè)出版社]976年10月上接口373.若配變中性點接地良好，零線有重復接地。正常情況下，零線重復接地，保護器動作，將無法送電。原理是零線中的不平衡電流會有部分經(jīng)重復接地點3?大地中性點接地中性點如圖口，而沒有經(jīng)零序互感器，故經(jīng)零序互感器的電流矢量和不為。而實際現(xiàn)象是能正常送電，從而應排除該種故障的可能。通常農(nóng)村用電零線中均存在不平衡電流假設(shè)零線中無不平衡電流，我們也可作如下分析如圖3，在3處測試，電流經(jīng)3地3零線~中性點，形成回路，由于地中性點這部分電流未經(jīng)零序互感器，零序互感器內(nèi)電流矢量和不為0，保護器動作在b處測試，如圖4，電流經(jīng)b?地d中性點，顯然流經(jīng)零序互感器內(nèi)的電流只有零線電流，電流矢量和不為，保護器動作。與故障現(xiàn)象中在3處測試不動作現(xiàn)象不符。

　　從而進步排除了送種情況。

　　4.若零線在線路上或用戶處有故障接地現(xiàn)象，等同于2、3兩種情況下的零線重復接地。

　　綜合レッ上分析我們判斷，故障原因可能是中性點接地不良與零線重復接地同時存在。

　　通過對配變接地極的檢查測量，證明了接地不良，但在配電室卻沒有找到零線有重復接地現(xiàn)象，拉開刀巧，進步對線路進行絕緣搖測，發(fā)現(xiàn)零線對地絕緣幾乎為，經(jīng)查在配電室附近線路上有零線接地現(xiàn)象。對接地極和零線故障處理之后，保護器測試結(jié)果恢復正常，從而證明了上述結(jié)論。

　　之所レッ發(fā)生上述現(xiàn)象，是由于我縣處于沿海地區(qū)，止地和空氣鹽密度大，即令每年對接地電阻進行測試，也難免接地極鑄蝕引起接地不良現(xiàn)象的發(fā)生，二是農(nóng)村低壓線路老化，設(shè)備絕緣程度差所致。建議有同類情況的地區(qū)，應每年增加接地電阻測量次數(shù)，同時結(jié)合當前的農(nóng)網(wǎng)建設(shè)改造工作，提高農(nóng)村電力設(shè)備健康水平。